1.本发明涉及一种相位差薄膜的制造方法。
背景技术：2.在液晶显示装置(lcd)、有机电致发光显示装置(oled)等图像显示装置中，以显示特性的提高、抗反射为目的而使用圆偏光板。代表性而言，圆偏光板为通过使偏振片与相位差薄膜(代表性的是λ/4板)以偏振片的吸收轴与相位差薄膜的迟相轴成45
°
角的方式层叠而成的。以往，代表性而言，相位差薄膜为通过沿纵向和/或横向单轴拉伸或双轴拉伸而制作的，因此，在许多情况下其迟相轴沿长条状的薄膜原卷的横向(宽度方向)或纵向(长度方向)呈现。其结果，为了制作圆偏光板，需要如下操作：将相位差薄膜以相对于宽度方向或长度方向成45
°
角的方式进行裁切并一张一张地进行贴合。另外，也存在为了确保圆偏光板的宽频带性而使λ/4板和λ/2板这两张相位差薄膜层叠的情况。在该情况下，λ/2板需要以相对于偏振片的吸收轴成75
°
的角度的方式层叠，λ/4板需要以相对于偏振片的吸收轴成15
°
的角度的方式层叠。在该情况下，在制作圆偏光板时，也需要如下操作：将相位差薄膜裁切成15
°
和75
°
并一张一张地进行贴合。为了解决这样的问题(具体而言，为了能够进行所谓的基于卷对卷的层叠)，提出如下技术：利用纵向上的夹具间距可变化的可变间距型的左右侧的夹具来分别把持长条状的薄膜的宽度方向上的左右端部，使该左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化而沿斜向对薄膜进行拉伸(以下，也称作“斜向拉伸”)，由此使相位差薄膜的迟相轴沿斜向呈现(例如专利文献1)。
3.另一方面，近年来，强烈期望图像显示装置的薄型化，与此相伴，也强烈期望相位差薄膜的薄型化。因此，双折射δn较大(因而，用于得到期望的面内相位差值的厚度变小)的树脂薄膜受到关注。但是，在双折射δn较大的树脂薄膜的斜向拉伸薄膜中，存在宽度方向上的面内相位差的偏差较大这样的问题。
4.现有技术文献
5.专利文献
6.专利文献1：日本特许第4845619号
技术实现要素：7.发明要解决的问题
8.本发明是为了解决上述课题而做出的，其主要目的在于提供一种能够使用双折射δn较大的树脂薄膜来无不良情况地制造宽度方向上的面内相位差的偏差较小的斜向拉伸相位差薄膜的方法。
9.用于解决问题的方案
10.本发明的实施方式提供一种相位差薄膜的制造方法，其中，该相位差薄膜的制造方法包含以下步骤：利用纵向上的夹具间距可变化的可变间距型的左右侧的夹具来分别把持未拉伸状态下的双折射δn为0.025以下的长条状的薄膜的宽度方向上的左右端部；一边
使该左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化一边使该左右侧的夹具行进移动，从而对该薄膜进行斜向拉伸；将该薄膜加热到预定的温度并使拉伸状态固定；以及从该左右侧的夹具放开该薄膜。在该制造方法中，使该拉伸状态固定时的左侧与右侧之间的温度差为7℃以上，在该斜向拉伸中包含对该薄膜的松弛进行校正的步骤。
11.在一个实施方式中，在将所述长条状的薄膜的玻璃化转变温度设为tg时，使所述拉伸状态固定时的左侧温度和右侧温度中的较低的温度为tg－20℃以上。
12.在一个实施方式中，所述薄膜的未拉伸状态下的双折射δn为0.008以上。
13.在一个实施方式中，所述长条状的薄膜包含聚碳酸酯系树脂，该聚碳酸酯系树脂包含下述化学式(v)所表示的结构单元：
[0014][0015]
在一个实施方式中，上述制造方法包含在上述长条状的薄膜的斜向拉伸中对该薄膜的松弛进行校正的步骤，该松弛的校正包括以下步骤：在使所述薄膜的拉伸状态固定之后，对该薄膜进行辊输送，检测输送辊之间的该薄膜的松弛量和产生松弛的部位；以及基于该检测的结果，进行使位于输送线路上游的该左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化的校正。
[0016]
在一个实施方式中，通过上述制造方法得到的相位差薄膜的厚度为15μm～45μm，面内相位差re(550)为100nm～200nm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为40
°
～50
°
或130
°
～140
°
，宽度方向上的面内相位差re(550)的偏差相对于宽度方向上的面内相位差re(550)的平均值而言为6％以内。
[0017]
发明的效果
[0018]
采用本发明的实施方式，在使用双折射δn较大的树脂薄膜的斜向拉伸相位差薄膜的制造方法中，通过使拉伸状态固定时的(所谓的热固定时的)左侧与右侧之间的温度差为7℃以上并在斜向拉伸中进行松弛校正，能够无断裂等不良情况地制造宽度方向上的面内相位差的偏差较小的斜向拉伸相位差薄膜。
附图说明
[0019]
图1是对本发明的一个实施方式的相位差薄膜的制造方法进行说明的概略图。
[0020]
图2是对能够在本发明的实施方式的相位差薄膜的制造方法中使用的拉伸装置的一个例子的整体结构进行说明的概略俯视图。
[0021]
图3是用于对图2的拉伸装置中的使夹具间距变化的连杆机构进行说明的主要部分概略俯视图。
[0022]
图4是用于对图2的拉伸装置中的使夹具间距变化的连杆机构进行说明的主要部分概略俯视图。
[0023]
图5是对松弛量的测量方法进行说明的概略图。
[0024]
图6a是表示本发明的一个实施方式的相位差薄膜的制造方法中的夹具间距的分布的概略图。
[0025]
图6b是表示本发明的另一个实施方式的相位差薄膜的制造方法中的夹具间距的分布的概略图。
具体实施方式
[0026]
以下，说明本发明的代表性的实施方式，但本发明并不限定于这些实施方式。此外，在本说明书中，“纵向上的夹具间距”是指沿着纵向相邻的夹具的行进方向上的中心间距离。另外，长条状的薄膜的宽度方向上的左右关系只要没有特殊记载，就是指该薄膜的朝向输送方向的左右关系。
[0027]
a.相位差薄膜的制造方法
[0028]
本发明的实施方式的相位差薄膜的制造方法包括以下步骤：利用纵向上的夹具间距可变化的可变间距型的左右侧的夹具来分别把持长条状的薄膜的宽度方向上的左右端部；一边使该左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化一边使该左右侧的夹具行进移动，从而对该薄膜进行斜向拉伸；将该薄膜加热到预定的温度并使拉伸状态固定(热固定)；以及从该左右侧的夹具放开该薄膜。代表性而言，被夹具把持的薄膜被预热，之后供于斜向拉伸。该制造方法代表性地包括在斜向拉伸中校正薄膜的松弛的步骤。松弛的校正例如包括以下步骤：在使薄膜的拉伸状态固定之后，对薄膜进行辊输送，检测输送辊之间的薄膜的松弛量和产生松弛的部位；以及基于检测结果，进行使位于输送线路上游的左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化的校正。在本发明的实施方式中，作为长条状的薄膜(拉伸对象薄膜)，使用未拉伸状态下的双折射δn为0.025以下的树脂薄膜。并且，在本发明的实施方式中，热固定中的左侧与右侧之间的温度差(具体而言，左侧的热固定区与右侧的热固定区之间的温度差)为7℃以上。此外，双折射δn通过式nx－ny求出。在此，nx是面内的折射率达到最大的方向(即迟相轴方向)上的折射率，ny是在面内与迟相轴正交的方向(即进相轴方向)上的折射率。
[0029]
图1是对本发明的一个实施方式的相位差薄膜的制造方法进行说明的概略图。对于在拉伸装置100中被斜向拉伸、接着从夹具放开的斜向拉伸薄膜1，其被从拉伸装置100的出口送出，使用输送辊200a、200b、200c、200d对其进行辊输送，并利用卷取部300进行卷取。在对薄膜1进行辊输送时，在输送辊之间进行松弛量等的检测，基于检测结果，进行使位于输送线路上游的左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化的校正。由此，校正后得到的拉伸薄膜的左右端部的长度之差减少，结果可得到松弛减少的长条状的斜向拉伸薄膜。
[0030]
对于利用上述夹具来对薄膜进行的把持、预热、斜向拉伸、热固定、以及自夹具放开薄膜，例如能够使用拉幅机式同时双轴拉伸装置来进行，所述拉幅机式同时双轴拉伸装置具备能够一边把持长条状的薄膜的宽度方向上的左右端部一边以各自不同的速度行进移动的左右侧的夹具。
[0031]
图2是对能够在本发明的实施方式的相位差薄膜的制造方法中使用的拉伸装置的一个例子的整体结构进行说明的概略俯视图。拉伸装置100在俯视下左右两侧呈左右对称地具有环形圈10l和环形圈10r，该环形圈10l和环形圈10r具有用于把持薄膜的多个夹具
20。此外，在本说明书中，从薄膜的入口侧观察，将左侧的环形圈称作左侧的环形圈10l，将右侧的环形圈称作右侧的环形圈10r。左右侧的环形圈10l、10r的夹具20分别被基准轨道70引导而呈环路状循环移动。左侧的环形圈10l的夹具20沿逆时针方向循环移动，右侧的环形圈10r的夹具20沿顺时针方向循环移动。在拉伸装置中，从片材入口侧朝向片材出口侧，依序设置有把持区a、预热区b、拉伸区c、以及热固定兼放开区d。所述各个区是指成为拉伸对象的薄膜实质上被把持、预热、斜向拉伸以及热固定和放开的区域，并非意指机械上、构造上独立的区间。另外，应注意的是，图2的拉伸装置中的各个区的长度的比率与实际的长度的比率不同。
[0032]
在图2中，在拉伸区c与热固定兼放开区d之间，也可以根据需要设置用于进行任意的适当处理的区域，对此未图示。作为这样的处理，可举出横向收缩处理等。另外，同样地，上述拉伸装置代表性地具备用于使从预热区b至热固定兼放开区d成为加热环境的加热装置(例如热风式、近红外式、远红外式等各种烘箱)，对此未图示。
[0033]
在上述拉伸装置100的把持区a和预热区b中，左右侧的环形圈10l、10r构成为，隔着与成为拉伸对象的薄膜的初始宽度相对应的分开距离彼此大致平行。在拉伸区c中，被设成左右侧的环形圈10l、10r的分开距离随着自预热区b侧朝向热固定兼放开区d去而逐渐地扩大至与上述薄膜的拉伸后的宽度相对应的宽度的结构。在热固定兼放开区d中，左右侧的环形圈10l、10r构成为，隔着与上述薄膜的拉伸后的宽度相对应的分开距离彼此大致平行。但是，左右侧的环形圈10l、10r的结构未限定于上述图示例。例如，左右侧的环形圈10l、10r也可以构成为，从把持区a至热固定兼放开区d隔着与成为拉伸对象的薄膜的初始宽度相对应的分开距离彼此大致平行。
[0034]
左侧的环形圈10l的夹具(左侧的夹具)20和右侧的环形圈10r的夹具(右侧的夹具)20能够分别独立地循环移动。例如，左侧的环形圈10l的驱动用链轮11、12被电动马达13、14驱动而沿逆时针方向旋转，右侧的环形圈10r的驱动用链轮11、12被电动马达13、14驱动而沿顺时针方向旋转。其结果，对卡合于这些驱动用链轮11、12的驱动辊(未图示)的夹具担载构件施加行进力。由此，左侧的环形圈10l沿逆时针方向循环移动，右侧的环形圈10r沿顺时针方向循环移动。通过使左侧的电动马达和右侧的电动马达分别独立地驱动，能够使左侧的环形圈10l和右侧的环形圈10r分别独立地循环移动。
[0035]
并且，左侧的环形圈10l的夹具(左侧的夹具)20和右侧的环形圈10r的夹具(右侧的夹具)20分别为可变间距型的夹具。即，左右侧的夹具20、20能够分别独立地随着移动而使纵向上的夹具间距变化。可变间距型的结构能够通过采用缩放方式、直线马达方式、马达
·
链方式等驱动方式来实现。以下，作为一个例子，说明连杆机构(缩放机构)。
[0036]
图3和图4分别是用于对图2的拉伸装置中的使夹具间距变化的连杆机构进行说明的主要部分概略俯视图，图3表示出夹具间距最小的状态，图4表示出夹具间距最大的状态。
[0037]
如图3和图4所图示那样，设有逐个担载夹具20的在俯视横向上为细长矩形形状的夹具担载构件30。夹具担载构件30通过上梁、下梁、前壁(靠夹具侧的壁)以及后壁(靠与夹具所在侧相反一侧的壁)而形成为封闭截面的牢固的框架构造，对此未图示。夹具担载构件30以通过其两端的行进轮38在行进路面81、82上滚动的方式设置。此外，在图3和图4中，未图示出前壁侧的行进轮(在行进路面81上滚动的行进轮)。行进路面81、82在整个区域内与基准轨道70并行。在夹具担载构件30的上梁和下梁的后侧(与夹具所在侧相反的一侧(以
下，夹具侧的相反侧))，沿着夹具担载构件的长度方向形成有长孔31，滑动件32以能够沿长孔31的长度方向滑动的方式卡合于长孔31。在夹具担载构件30的夹具20侧端部的附近，以贯穿上梁和下梁的方式垂直地设有一根第1轴构件33。另一方面，在夹具担载构件30的滑动件32上垂直贯穿滑动件32地设有一根第2轴构件34。在各夹具担载构件30的第1轴构件33上枢转连结有主连杆构件35的一端。使主连杆构件35的另一端枢转连结于相邻的夹具担载构件30的第2轴构件34。在各夹具担载构件30的第1轴构件33上，不仅枢转连结有主连杆构件35，而且枢转连结有副连杆构件36的一端。使副连杆构件36的另一端通过枢轴37枢转连结于主连杆构件35的中间部。通过由主连杆构件35、副连杆构件36构成的连杆机构，如图3所示，滑动件32越向夹具担载构件30的后侧(夹具侧的相反侧)移动，夹具担载构件30彼此的纵向上的间距越小(其结果，夹具间距越小)，如图4所示，滑动件32越向夹具担载构件30的前侧(夹具侧)移动，夹具担载构件30彼此的纵向上的间距越大(其结果，夹具间距越大)。滑动件32通过间距设定轨道90进行定位。如图3和图4所示，基准轨道70与间距设定轨道90的分开距离越小，夹具间距越大。
[0038]
通过使用上述那样的拉伸装置进行薄膜的斜向拉伸，能够制作出斜向拉伸相位差薄膜(代表性的是相对于长度方向在斜向上具有迟相轴的相位差薄膜)。此外，关于上述那样的拉伸装置的具体的实施方式，例如记载于日本特开2008-44339号中，其整体作为参考援引于本说明书中。以下，对各工序进行详细说明。
[0039]
a－1.夹具对于薄膜的把持
[0040]
在把持区a(拉伸装置100的薄膜取入的入口)中，利用左右侧的环形圈10l、10r的夹具20以互相相等的一定的夹具间距或互不相同的夹具间距把持成为拉伸对象的薄膜的两侧缘。利用左右的环形圈10l、10r的夹具20的移动(实质上，被基准轨道30引导的各夹具担载构件的移动)，将该薄膜向预热区b输送。
[0041]
a－2.预热
[0042]
在预热区b中，左右侧的环形圈10l、10r如上述那样构成为，隔着与成为拉伸对象的薄膜的初始宽度相对应的分开距离彼此大致平行，因此，薄膜能够在基本上未被横向拉伸和纵向拉伸的情况下进行加热。但是，为了避免因预热而产生薄膜的挠曲、与烘箱内的喷嘴相接触等的不良，也可以稍微扩大左右侧的夹具之间的距离(宽度方向上的距离)。
[0043]
在预热中，将薄膜加热至温度t1(℃)。温度t1优选为薄膜的玻璃化转变温度(tg)以上，更优选为tg+2℃以上，进一步优选为tg+5℃以上。另一方面，加热温度t1优选为tg+40℃以下，更优选为tg+30℃以下。虽然温度因所使用的薄膜而不同，但温度t1例如为70℃～190℃，优选为80℃～180℃。
[0044]
加热至上述温度t1的升温时间和温度t1下的保持时间能够根据薄膜的构成材料、制造条件(例如薄膜的输送速度)而适当地设定。上述的升温时间和保持时间能够通过调整夹具20的移动速度、预热区的长度、预热区的温度等来进行控制。
[0045]
a－3.斜向拉伸
[0046]
在拉伸区c中，一边使左右侧的夹具20中的至少一侧的夹具的纵向上的夹具间距变化一边使左右侧的夹具20行进移动，从而对薄膜进行斜向拉伸。更具体而言，通过使左右侧的夹具的该夹具间距在各自不同的位置处增大或缩小、以各自不同的变化速度使左右侧的夹具的该夹具间距变化(增大和/或缩小)等，从而对薄膜进行斜向拉伸。
[0047]
斜向拉伸也可以包含横向拉伸。在该情况下，例如如图示例那样，能够一边使左右侧的夹具之间的距离(宽度方向上的距离)扩大一边进行斜向拉伸。或者，与图示例不同地，能够在维持左右侧的夹具之间的距离的状态下进行斜向拉伸。
[0048]
在斜向拉伸包含横向拉伸的情况下，横向(td)的拉伸倍率(斜向拉伸后的薄膜的宽度w
final
相对于薄膜的初始宽度w
initial
的比)(w
final
/w
initial
)优选为1.05～6.00，更优选为1.10～5.00。
[0049]
在一个实施方式中，斜向拉伸能够通过以下方式进行：在使上述左右侧的夹具中的一侧的夹具的夹具间距开始增大或开始减少的位置、和另一侧的夹具的夹具间距开始增大或开始减少的位置为纵向上的不同位置的状态下，使各个夹具的夹具间距增大或减少至预定的间距。对于该实施方式的斜向拉伸，例如，能够参照专利文献1、日本特开2014－238524号公报等的记载。
[0050]
在另一个实施方式中，斜向拉伸能够通过以下方式进行：在将上述左右侧的夹具中的一侧的夹具的夹具间距固定的状态下，使另一侧的夹具的夹具间距增大或减少至预定的间距之后返回到最初的夹具间距。对于该实施方式的斜向拉伸，例如，能够参照日本特开2013－54338号公报、日本特开2014－194482号公报等的记载。
[0051]
在又一个实施方式中，斜向拉伸能够通过以下方式进行：(i)使上述左右侧的夹具中的一侧的夹具的夹具间距增大，且使另一侧的夹具的夹具间距减少，以及(ii)使各个夹具的夹具间距变化以使该减少后的夹具间距和该增大后的夹具间距成为预定的相等间距。对于该实施方式的斜向拉伸，例如，能够参照日本特开2014－194484号公报等的记载。该实施方式的斜向拉伸能够包含以下工序：一边使左右侧的夹具之间的距离扩大，一边使一侧的夹具的夹具间距增大且使另一侧的夹具的夹具间距减少，从而对该薄膜进行斜向拉伸(第1斜向拉伸工序)；以及一边使该左右侧的夹具之间的距离扩大，一边以使左右侧的夹具的夹具间距相等的方式维持或减少该一侧的夹具的夹具间距，且使该另一侧的夹具的夹具间距增大，从而对该薄膜进行斜向拉伸(第2斜向拉伸工序)。
[0052]
代表性地，斜向拉伸能够在温度t2下进行。温度t2相对于拉伸对象薄膜的玻璃化转变温度(tg)而言优选为tg－20℃～tg+30℃，进一步优选为tg－10℃～tg+20℃，特别优选为tg左右。虽然温度根据使用的薄膜而不同，但温度t2例如为70℃～180℃，优选为80℃～170℃。上述温度t1与温度t2的差(t1－t2)优选为
±
2℃以上，更优选为
±
5℃以上。在一个实施方式中，t1＞t2，因而，在预热区中被加热至温度t1后的薄膜能够被冷却至温度t2。
[0053]
上述横向收缩处理是在斜向拉伸后进行的。对于斜向拉伸后的该处理，能够参照日本特开2014－194483号公报的0029～0032段落。
[0054]
a－4.热固定和夹具的放开
[0055]
在热固定兼放开区d中，对薄膜进行热处理而将拉伸状态固定(热固定)。在进行热固定时，使纵向上的夹具间距减少，由此，也可以缓和应力。代表性地，热固定能够在温度t3下进行。温度t3根据被拉伸的薄膜而不同，能够存在t2≥t3的情况和t2＜t3的情况。通常，还存在以下情况，即，在薄膜为非结晶性材料时通过使t2≥t3来进行结晶化处理，在薄膜为结晶性材料时通过使t2＜t3来进行结晶化处理。在t2≥t3的情况下，温度t2与t3的差(t2－t3)优选为0℃～50℃。热处理(热固定)时间代表性地为10秒～10分钟。
[0056]
在本发明的实施方式中，热固定中的左侧与右侧之间的温度差(具体而言，左侧的
热固定区与右侧的热固定区之间的温度差)如上所述为7℃以上，优选为10℃以上。另一方面，温度差优选为25℃以下，更优选为22℃以下。通过在热固定中设置这样的温度差，能够将得到的相位差薄膜的宽度方向上的面内相位差的偏差设于期望的范围内。当温度差过小时，存在无法充分地抑制得到的相位差薄膜的宽度方向上的面内相位差的偏差的情况。当温度差过大时，存在低温侧的薄膜松弛的情况。此外，通过进行后述的松弛校正，即使使温度差较大也能够抑制松弛。设为高温的一侧可以是左侧，也可以是右侧。在此，左侧的热固定区的温度和右侧的热固定区的温度分别是指用于使该区域成为加热环境的加热装置的设定温度。
[0057]
热固定中的左侧温度和右侧温度中的较低的温度优选为tg－20℃以上，更优选为tg－20℃～tg+30℃，进一步优选为tg－10℃～tg+20℃，特别优选为tg左右。若该温度为这样的范围，则具有不会使薄膜显著松弛这样的优点。
[0058]
在热固定之后，根据需要，也可以将薄膜冷却至tg以下。
[0059]
在热固定及根据需要而进行的冷却后，在热固定兼放开区d的任意位置，从夹具放开上述薄膜。在热固定兼放开区d中，通常既不进行横向拉伸也不进行纵向拉伸。
[0060]
从夹具放开的拉伸薄膜从拉伸装置的出口送出，供于后述的辊输送。
[0061]
在一个实施方式中，可以在热固定兼放开区d的后半部分并且在夹具的放开之前向薄膜吹送风。通过吹送风，能够进一步抑制薄膜的松弛。吹送风时的风速优选为15m/秒～35m/秒，更优选为20m/秒～30m/秒。风优选为暖风。风的温度可以例如对应于热固定温度。更详细而言，左侧的风的温度能够与左侧的热固定温度相同，右侧的风的温度能够与右侧的热固定温度相同。送风例如能够通过从上方和/或下方的喷嘴喷出设定温度和设定风速的风来进行。
[0062]
a－5.辊输送
[0063]
在辊输送中，对输送辊之间的拉伸薄膜的松弛量和产生松弛的部位进行检测。
[0064]
在一个实施方式中，将从夹具放开的拉伸薄膜的宽度方向上的左右端部切断除去后，对松弛量和产生松弛的部位进行检测。通过在除去了两端部的状态下进行上述松弛量和产生松弛的部位的检测，能够得到更准确的检测结果。
[0065]
被切断除去的端部的宽度可以分别独立地为例如20mm～600mm，优选为100mm～500mm。端部的切断除去能够通过通常的切缝加工来进行。
[0066]
在一个实施方式中，对上述松弛量和产生松弛部位的检测可以通过检测辊输送时的本来的薄膜的行进位置与实际的薄膜的行进位置之差来进行。例如，该检测能够通过在输送辊之间的中间点检测薄膜的宽度方向上的位置(输送高度)之差来进行。
[0067]
图5是说明检测松弛量和产生松弛的部位的检测方法的一个例子的概略图。如图5所示，在相邻的两个输送辊200b、200c的中间点处，在拉伸薄膜1的宽度方向上的中央部和左右端部的下方配置超声波位移传感器400，来测量自超声波位移传感器400到拉伸薄膜1的距离，能够将最大距离(l
max
)与最小距离(l
min
)之差(l
max
－l
min
)设为松弛量。另外，将产生了最小距离的部位检测为产生松弛的部位。此外，作为斜向拉伸薄膜产生松弛的原因，可举出因斜向拉伸时薄膜的左右端部的拉伸工艺(拉伸或收缩的时刻、次数、顺序、热历程等)互不相同，结果导致夹具放开后的两端部的变形量不均匀的情况，因此产生松弛的部位通常为某一端部。因而，还能够将松弛的检测部位仅设为拉伸薄膜1的宽度方向上的左右端部。
该情况下，能够事先输送不存在松弛的薄膜而预先测量出自超声波位移传感器到该薄膜的距离(l0)，并将左右端部和超声波位移传感器之间的距离与l0之差设为松弛量。此外，作为松弛检测部件的一个例子而说明了超声波位移传感器，但也可以使用任意适当的检测部件(例如，使用激光多普勒速度计求得正常部和松弛部的薄膜通过速度，由此计算长度之差等)来检测松弛。
[0068]
上述检测时的输送辊间距离(d)没有特殊限定，例如能够设为500mm～2000mm，优选设为700mm～1500mm。
[0069]
上述检测时的薄膜张力没有特殊限定，例如能够设为50n/m～400n/m，优选设为100n/m～200n/m。若输送张力过高，则输送过程中的薄膜弹性变形，而存在难以检测松弛的情况。另一方面，若输送张力过低，则张力自身不稳定，而存在松弛的测量值不稳定的情况。
[0070]
上述辊输送可以在非加热环境下进行。辊输送时的环境温度例如为15℃～40℃左右，另外，例如可以为20℃～30℃左右。
[0071]
a－6.使夹具间距变化的校正
[0072]
使夹具间距变化的校正为所谓的反馈校正，通过基于上述松弛量和产生松弛的部位的检测结果，以使松弛量减少的方式使位于输送线路上游的左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化，从而进行该校正。例如，在检测到的松弛量为预定值以上的情况下，进行使夹具间距变化的校正，在检测到的松弛量小于预定值的情况下，能够不进行校正而是继续进行斜向拉伸。具体而言，在以1000mm的辊间距离检测到的松弛量为例如3mm以上、5mm以上、10mm以上或15mm以上的情况下，可以进行上述校正。通过进行反馈校正(松弛校正)，能够使用双折射δn较大的树脂薄膜来无断裂等不良情况地制造宽度方向上的面内相位差的偏差较小的斜向拉伸相位差薄膜。
[0073]
使上述夹具间距变化的校正(以下还简称作“反馈校正”)只要能够得到本发明的效果，就可以利用任意适当的方法来进行。例如可以通过以下工序来进行反馈校正：增大把持相对于产生松弛的部位而言为远方的端部的夹具的夹具间距；减小把持产生松弛的部位的近旁的端部的夹具的夹具间距；或组合进行这两个工序。但是，即便使夹具间距减小，也存在薄膜未收缩而仅是松弛的情况，因此，优选通过增大把持相对于产生松弛的部位而言为远方的端部的夹具的夹具间距，来进行反馈校正。更具体而言，在产生松弛的部位为拉伸薄膜的左右端部中的某一端部的情况下，通过增大把持另一端部的夹具的夹具间距，可以较佳地进行反馈校正。
[0074]
在上述反馈校正中，使夹具间距变化的时刻只要能够得到本发明的效果，就没有特殊限定。在一个实施方式中，能够在输送线路上游的薄膜向斜向拉伸区转移后到从夹具放开为止的任意的时刻使夹具间距变化成校正后的夹具间距。优选的是，在从在输送线路上游先行行进的夹具通过斜向拉伸区的行进区间的中间地点后的任意的时刻到薄膜被从夹具放开为止的期间内，应用校正后的夹具间距，更优选的是，在该先行行进的夹具通过了斜向拉伸区的行进区间的1/2～9/10的时刻到薄膜被从夹具放开为止的期间内，应用校正后的夹具间距。更具体而言，从在输送线路上游先行行进的夹具通过斜向拉伸区的行进区间的中间地点后的任意的时刻、优选从该先行行进的夹具通过了斜向拉伸区的行进区间的1/2～9/10的时刻，开始应用上述反馈校正，使夹具间距变化以在斜向拉伸区的终点得到期望的校正量。另外，优选的是，在自斜向拉伸区转移到了放开区后，到薄膜被从夹具放开为
止的期间内，也维持该校正量。在斜向拉伸的后半段、特别是在最后阶段，至少一侧的夹具的夹具间距维持为一定或限于以较小的变化率而进行的变化，因此，通过在该时刻校正夹具间距，可以较佳地得到本发明的效果。
[0075]
在斜向拉伸区应用上述反馈校正时，优选将对象的薄膜加热至tg℃～tg+20℃，更优选为tg+3℃～tg+10℃，进一步优选为tg+4℃～tg+8℃。通过在与tg相同或略高于tg的温度下应用反馈校正，可以较佳地得到本发明的效果。在一个实施方式中，一边在上述温度下接受反馈校正一边通过斜向拉伸区而转移到放开区的薄膜以维持了在斜向拉伸区进行的校正量的状态被热固定，接着根据需要被冷却，之后被从夹具放开。关于热固定和冷却，如a－4项中记载的那样。
[0076]
图6a是表示本发明的一个实施方式的相位差薄膜的制造方法中的夹具间距的分布的概略图。在图示例中，预热区b中的左右侧的夹具x、y的夹具间距均设为p1，在反馈校正前的最初的斜向拉伸中，在进入斜向拉伸区c的同时开始增大一侧夹具x的夹具间距，并且开始减小另一侧夹具y的夹具间距，在使夹具x的夹具间距增大到p2、使夹具y的夹具间距减小到p3之后，将夹具x的夹具间距维持为p2的状态并且使夹具y的夹具间距增大到p2。左右侧的夹具x、y维持夹具间距p2的状态不变地向热固定兼放开区d移动并将薄膜放开。之后，作为基于该薄膜的辊输送时的松弛量等的反馈校正的结果，在斜向拉伸区c中，夹具x的夹具间距从p2逐渐增大到p2’
。此外，如后述所示，在热固定兼放开区中，夹具x、y的夹具间距分别维持为p2’
和p2，维持着斜向拉伸区终点处的校正量(p2’
－p2)。
[0077]
图6b是表示本发明的另一个实施方式的相位差薄膜的制造方法中的夹具间距的分布的概略图。在图示例的实施方式中，以与图6a所示的实施方式相同的形态进行斜向拉伸，在热固定兼放开区d中的热固定时使左右侧的夹具x、y的夹具间距一起从p2减小到p3后将薄膜放开。之后，作为基于该薄膜的辊输送时的松弛量等的反馈校正的结果，在斜向拉伸区c中，夹具x的夹具间距从p2逐渐增大到p2’
，在热固定兼放开区中，夹具x的夹具间距从p2’
减小到p3’
，夹具y的夹具间距从p2减小到p3。此外，如后所述，在热固定兼放开区中，使夹具x、y的夹具间距减小以维持斜向拉伸区终点处的校正量(p2’
－p2)，满足p3’
－p3＝p2’
－p2的关系。
[0078]
在上述斜向拉伸区中，向校正后的夹具间距的变化(向p2’
的变化)优选在自开始反馈校正的应用的地点到终点(图6a和图6b中，从通过了斜向拉伸区的2/3的时刻到终点)为止的范围内逐渐进行。另外，优选在自斜向拉伸区的终点到使夹具放开为止的范围内也维持斜向拉伸结束时刻的校正量(|斜向拉伸结束时刻的校正前的夹具间距－斜向拉伸结束时刻的校正后的夹具间距|)。例如，在图6a和图6b所示的分布中，自斜向拉伸区的终点到夹具的放开为止的范围内，夹具x的夹具间距与夹具y的夹具间距之差维持为一定(即，p2’
－p2)。通过如此使夹具间距变化，可以较佳地得到本发明的效果。
[0079]
上述夹具间距的变化可以如上所述那样通过调整基准轨道与间距设定轨道之间的分开距离等来进行。不使输送线路暂时停止或停止就能够进行这些调整。
[0080]
上述反馈校正中的斜向拉伸结束时刻的夹具间距的校正量(|斜向拉伸结束时刻的校正前的夹具间距－斜向拉伸结束时刻的校正后的夹具间距|)可以根据松弛量等适当设定。夹具间距的校正量可以优选为超过上述输送辊之间的拉伸薄膜的左右端部的长度之差的校正量，更优选为该长度之差的1.4倍～5.0倍的校正量，进一步优选为该长度之差的
1.6倍～4.0倍的校正量，更进一步优选为该长度之差的1.8倍～3.0倍的校正量。若夹具间距的校正量在该左右端部的长度之差以下，则具有松弛的减少量不充分的情况。
[0081]
上述输送辊之间的拉伸薄膜的左右端部的长度之差l
‘
(单位：mm)可以通过将基于下述公式(1)和公式(2)计算出的上述输送辊之间的拉伸薄膜的长度l(单位：mm)代入下述公式(3)来计算。
[0082]
d＝(h/(w
＊
g))
＊
(cosh(w
＊g＊
s/2h)-1)
···
(1)
[0083]
l＝(2h/(w
＊
g))
＊
sinh(w
＊g＊
s/2h)...(2)
[0084]
l
‘
＝l-s
···
(3)
[0085]
(在上述公式中，d表示检测出的松弛量(单位：mm)，w表示上述薄膜的每1米的质量(单位：g)，g表示重力加速度，s表示上述输送辊之间的距离(单位：mm)，h表示对产生根据公式(1)计算出的松弛的端部侧施加的张力(单位：n/m))。
[0086]
在一个实施方式中，利用上述反馈校正减少的松弛量(反馈校正前得到的拉伸薄膜的松弛量-反馈校正后得到的拉伸薄膜的松弛量：其中，按照输送辊间距离1000mm测量出的松弛量)例如可以为3mm以上，优选为5mm以上，更优选为8mm以上，进一步优选为10mm以上。另外，反馈校正后得到的拉伸薄膜的松弛量例如可以小于15mm，优选为10mm以下，更优选为8mm以下，进一步优选为5mm以下，更进一步优选为小于3mm。
[0087]
b.拉伸对象的薄膜
[0088]
在本发明的实施方式中，作为拉伸对象薄膜，使用未拉伸状态下的双折射δn为0.025以下的树脂薄膜。树脂薄膜的双折射δn优选为0.022以下，更优选为0.020以下，进一步优选为0.018以下。另一方面，树脂薄膜的双折射δn优选为0.004以上，更优选为0.007以上，进一步优选为0.010以上，特别优选为0.012以上。采用本发明的实施方式，能够如此使用双折射δn较大的树脂薄膜来无断裂等不良情况地得到宽度方向上的面内相位差的偏差较小的斜向拉伸相位差薄膜。当双折射δn较小时，不会产生宽度方向上的面内相位差的偏差的问题，但用于得到期望的面内相位差的薄膜厚度会变大。当双折射δn过大时，存在无法控制宽度方向上的面内相位差的偏差的情况。
[0089]
作为构成树脂薄膜的材料，只要具有上述那样的双折射δn，则可以采用任意适当的树脂。作为具体例，可举出聚碳酸酯系树脂、聚酯碳酸酯系树脂、聚酯系树脂、聚乙烯醇缩醛系树脂、聚芳酯系树脂、环状烯烃树脂、纤维素系树脂、聚乙烯醇系树脂、聚酰胺系树脂、聚酰亚胺系树脂、聚醚系树脂、聚苯乙烯系树脂、丙烯酸系树脂。所述树脂可以单独使用，也可以组合(例如混合、共聚)使用。优选的是，聚碳酸酯系树脂或聚酯碳酸酯系树脂(以下，有时简称为聚碳酸酯系树脂)。是因为本发明的实施方式的效果显著。
[0090]
聚碳酸酯系树脂优选包含源自具有下述式(i)所示的键合结构的二羟基化合物的结构单元。
[0091][0092]
作为二羟基化合物，例如，可举出下述式(ii)所示的化合物。作为这样的二羟基化合物，可举出处于立体异构体的关系的、异山梨醇、异甘露醇(isomannide)、异艾杜醇(isoidide)。这些可以单独使用，也可以组合使用两种以上。
[0093][0094]
也可以将上述二羟基化合物和其他二羟基化合物组合使用。作为其他二羟基化合物，例如，可举出下述式(iii)所示的脂环式二羟基化合物。
[0095]
hoch
2-r
1-ch2oh
···
(iii)
[0096]
式(iii)中，r1表示碳原子数4～20的环亚烷基。脂环式二羟基化合物例如可以为三环癸烷二甲醇、五环十五烷二甲醇。它们包含式(iii)中r1为下述式(iv)(式中，n表示0或1)所示的各种异构体。
[0097][0098]
在一个实施方式中，聚碳酸酯系树脂包含下述式(v)所示的结构单元。即，聚碳酸酯系树脂可以为碳酸二苯酯与异山梨醇与三环癸烷二甲醇的共聚物。
[0099][0100]
聚碳酸酯系树脂的详细例如记载于日本特开2012－031370号公报，该专利文献的记载作为参考引入到本说明书中。
[0101]
聚碳酸酯类树脂的玻璃化转变温度优选为110℃以上且250℃以下，更优选为120℃以上且230℃以下。若玻璃化转变温度过低，则存在耐热性变差的倾向，而可能在薄膜成型后引起尺寸变化。若玻璃化转变温度过高，则有薄膜成型时的成型稳定性变差的情况，另外，有损坏薄膜的透明性的情况。此外，玻璃化转变温度以jis k 7121(1987)为基准求出。
[0102]
c.得到的相位差薄膜
[0103]
将拉伸对象薄膜拉伸而得到的相位差薄膜优选为折射率特性表示出nx＞ny的关系。在一个实施方式中，相位差薄膜可以优选作为λ/4板发挥功能。在该情况下，相位差薄膜(λ/4板)的面内相位差re(550)优选为100nm～200nm，更优选为120nm～160nm，进一步优选为130nm～150nm。在另一个实施方式中，相位差薄膜可以优选作为λ/2板发挥功能。在该情况下，相位差薄膜(λ/2板)的面内相位差re(550)优选为230nm～310nm，更优选为240nm～300nm，进一步优选为260nm～290nm。通过适当地设定斜向拉伸的条件，能够得到具有期望的面内相位差的相位差薄膜。不言自明，采用本发明的实施方式，能够获得具有与目的对应的任意适当的面内相位差的相位差薄膜(除λ/4板和λ/2板以外的相位差薄膜)。此外，在本说明书中，re(λ)为23℃时的由波长为λnm的光测量得到的薄膜的面内相位差。因而，re(550)为23℃时的由波长为550nm的光测量得到的薄膜的面内相位差。在将薄膜的厚度设为d(nm)时，re(λ)由公式re(λ)＝(nx－ny)
×
d求出。
[0104]
相位差薄膜的宽度方向上的面内相位差re(550)的偏差相对于宽度方向上的面内
相位差re(550)的平均值而言，优选为6％以内，更优选为5％以内，进一步优选为4％以内，特别优选为2.2％以内。采用本发明的实施方式，能够使用双折射δn较大的树脂薄膜无断裂等不良情况地得到宽度方向上的面内相位差的偏差较小的斜向拉伸相位差薄膜。偏差能够例如如下那样求出。在得到的长条状的相位差薄膜的长度方向上的任意的位置处，对沿着整个宽度方向以10mm间隔选择出的位置的面内相位差re(550)进行测量。由该测量值算出平均值并且挑出最大值和最小值，通过下述式算出偏差。
[0105]
偏差(％)＝(最大值－最小值)/平均值
×
100
[0106]
相位差薄膜如上述那样折射率特性表示出nx＞ny的关系，因此具有迟相轴。通过适当地设定斜向拉伸的条件，能够将迟相轴的方向(迟相轴方向与得到的相位差薄膜的长度方向所成的角度)控制为与目的对应的任意适当的方向(代表性的是，相对于长度方向为斜向)。在例如相位差薄膜能够作为λ/4板发挥功能的情况下，迟相轴方向与长度方向所成的角度优选为40
°
～50
°
或130
°
～140
°
，更优选为42
°
～48
°
或132
°
～138
°
，进一步优选为44
°
～46
°
或134
°
～136
°
。在例如相位差薄膜能够作为λ/2板发挥功能的情况下，迟相轴方向与长度方向所成的角度优选为10
°
～20
°
或100
°
～110
°
，更优选为12
°
～18
°
或102
°
～108
°
，进一步优选为14
°
～16
°
或104
°
～106
°
；或者优选为70
°
～80
°
或160
°
～170
°
，更优选为72
°
～78
°
或162
°
～168
°
，进一步优选为74
°
～76
°
或164
°
～166
°
。
[0107]
相位差薄膜的厚度能够根据期望的面内相位差而发生变化。在例如相位差薄膜能够作为λ/4板发挥功能的情况下，相位差薄膜的厚度优选为15μm～45μm，更优选为25μm～40μm，进一步优选为30μm～40μm。在例如相位差薄膜能够作为λ/4板发挥功能的情况下，相位差薄膜的厚度优选为15μm～40μm，更优选为15μm～30μm。在本发明的实施方式中，将在未拉伸状态下具有预定的双折射δn的树脂薄膜用作拉伸对象薄膜，由此，与通常的相位差薄膜(树脂薄膜的拉伸薄膜)相比，能够以显著地较薄的厚度来实现期望的面内相位差。
[0108]
相位差薄膜优选显示所谓的平坦的波长依赖性。具体而言，其面内相位差满足re(450)≈re(550)≈re(650)的关系。re(450)/re(550)优选为0.97～1.03，更优选为0.98～1.02。re(550)/re(650)优选为0.97～1.03，更优选为0.98～1.02。
[0109]
相位差薄膜的光弹性系数的绝对值优选为2
×
10
－12
(m2/n)～100
×
10
－12
(m2/n)，更优选为5
×
10
－12
(m2/n)～50
×
10
－12
(m2/n)。
[0110]
实施例
[0111]
以下，利用实施例具体说明本发明，但本发明并不被这些实施例限定。此外，实施例中的测量和评价方法如下所述。
[0112]
(1)厚度
[0113]
使用千分表(peacock公司制，产品名“dg－205type pds－2”)进行测量。
[0114]
(2)面内相位差和双折射
[0115]
使用axometrics公司制的axoscan测量面内相位差re(550)。双折射δn是通过将面内相位差re(550)除以薄膜厚度而求出的。
[0116]
(3)取向角(迟相轴方向)
[0117]
将测量对象的薄膜的中央部以一边与该薄膜的宽度方向平行的方式切出宽度为50mm、长度为50mm的正方形而制作试样。使用axometrics公司制的axoscan测量该试样，并测量波长为590nm时的取向角。
[0118]
(4)玻璃化转变温度(tg)
[0119]
以jis k 7121为基准进行测量。
[0120]
(5)偏差
[0121]
在实施例和比较例中得到的长条状的相位差薄膜的长度方向上的任意位置处，对沿着整个宽度方向以10mm间隔选择出的位置的面内相位差re(550)进行测量。由该测量值算出平均值并且挑出最大值和最小值，通过下述式算出偏差。
[0122]
偏差(％)＝(最大值－最小值)/平均值
×
100
[0123]
(6)断裂
[0124]
目视确认薄膜从拉幅式拉伸机出来时的状态，按照以下的基准进行了评价。
[0125]
○
：既无断裂也无裂纹
[0126]
×
：有断裂和/或裂纹
[0127]
(7)颜色不均
[0128]
将在实施例和比较例中得到的相位差薄膜贴合于市售的偏光板而制作圆偏光板，将该圆偏光板贴合于市售的有机el面板，通过目视确认色相，按照以下的基准进行了评价。
[0129]
○
：未观察到颜色不均
[0130]
×
：观察到颜色不均
[0131]
＜制造例1＞
[0132]
在反应容器中，相对于异山梨醇(以下有时简写为“isb”)81.98质量份，投入三环癸烷二甲醇(以下有时简写为“tcddm”)47.19质量份、碳酸二苯酯(以下有时简写为“dpc”)175.1质量份和作为催化剂的碳酸铯0.2质量％水溶液0.979质量份，在氮气气氛下，作为反应的第一阶段的工序，将加热槽温度加热至150℃，根据需要边搅拌边使原料溶解(约15分钟)。接着，将压力自常压设为13.3kpa，边耗费1小时使加热槽温度上升至190℃，边将产生的苯酚取出至反应容器外。将反应容器整体以190℃保持15分钟后，作为第二阶段的工序，将反应容器内的压力设为6.67kpa，耗用15分钟使加热槽温度上升至230℃，将产生的苯酚取出至反应容器外。由于搅拌机的搅拌转矩逐渐上升，因此，耗费8分钟升温至250℃，进而，为了去除所产生的苯酚而使反应容器内的压力达到0.200kpa以下。在达到规定的搅拌转矩后，结束反应，将生成的反应物挤出至水中，得到聚碳酸酯共聚物的粒料(pc树脂1)。
[0133]
将pc树脂1在80℃时真空干燥5小时后，使用具备单螺杆挤出机(东芝机械株式会社制、料筒设定温度：250℃)、t模具(宽度为200mm、设定温度：250℃)、冷却辊(设定温度：120～130℃)和卷取机的薄膜制膜装置，制作了树脂薄膜1。得到的树脂薄膜1的双折射δn为0.015。
[0134]
＜制造例2＞
[0135]
变更为相对于isb 39.6质量份，投入螺环二醇(以下有时简称为“spg”)22.7质量份、双[9-(2-苯氧基羰基乙基)芴-9-基]甲烷(以下有时简称为“brfm”)21.1质量份、dpc 15.9质量份、和作为催化剂的碳酸铯0.2质量％水溶液0.5质量份，除此以外，与制造例1同样地操作，得到聚碳酸酯共聚物的粒料(pc树脂2)。由pc树脂2与制造例1同样地操作来制作树脂薄膜2。得到的树脂薄膜2的双折射δn为0.004。
[0136]
＜制造例3＞
[0137]
将市售的聚碳酸酯系树脂薄膜(三菱化学公司制造、商品名“durabio d5380r”)用
作树脂薄膜3。树脂薄膜3的双折射δn为0.031。
[0138]
＜实施例1＞
[0139]
(反馈校正前的斜向拉伸)
[0140]
使用图2～图4所示的拉伸装置将在制造例1中得到的树脂薄膜1斜向拉伸，而得到相位差薄膜。具体而言，将聚酯碳酸酯树脂薄膜在拉伸装置的预热区预热至145℃。在预热区中，左右侧的夹具的夹具间距(p1)为125mm。接着，在薄膜进入斜向拉伸区c的同时，开始使右侧夹具的夹具间距增大并使左侧夹具的夹具间距减小，使右侧夹具的夹具间距增大到p2并且使左侧夹具的夹具间距减小到p3。此时，右侧夹具的夹具间距变化率(p2/p1)为1.42，左侧夹具的夹具间距变化率(p3/p1)为0.78，相对于薄膜的原始宽度的横向拉伸倍率为1.45倍。接着，在将右侧夹具的夹具间距维持为p2的状态下，开始使左侧夹具的夹具间距增大，使其从p3增大到p2。在此期间的左侧夹具的夹具间距的变化率(p2/p3)为1.82，相对于薄膜的原始宽度的横向拉伸倍率为1.9倍。此外，斜向拉伸区c设定为tg+3.2℃(143.2℃)。
[0141]
接着，在热固定兼放开区d中进行了60秒热固定。在热固定中，左侧的热固定区的温度设定为132℃，右侧的热固定区的温度设定为115℃。即，热固定中的左侧与右侧的温度差为17℃。在热固定的后半段，以左侧温度132℃和右侧温度115℃(即，与热固定温度相同的温度)以及风速30m/秒从上下两方向对薄膜吹风。接着，将热固定后的薄膜冷却到100℃后，使左右侧的夹具放开。
[0142]
(辊输送)
[0143]
将从上述夹具放开并自拉伸装置送出的拉伸薄膜的两侧端部分别切去250mm。对切去了两端的薄膜进行辊输送，检测输送辊之间的松弛量和产生松弛的部位。其结果，在左侧的端部产生松弛，松弛量为18.0mm。另外，基于上述公式(1)～(3)计算的校正前的拉伸薄膜中的两端部的长度之差l
‘
为0.95mm。
[0144]
(反馈校正)
[0145]
在从通过了斜向拉伸区c的行进区间的3/4的时刻至到达终点为止的期间内，使右侧的夹具的夹具间距逐渐增大到p2’
(夹具间距的校正量(p2’
－p2)：0.3mm)，在维持了该夹具间距的状态下以与上述相同地进行热固定和冷却(100℃)并使夹具放开的方式，变更上述夹具间距的分布并继续进行斜向拉伸。即，在从夹具放开反馈校正后的斜向拉伸薄膜时的夹具间距为，右侧的夹具间距为p2’
，左侧的夹具间距为p2。
[0146]
得到的相位差薄膜的面内相位差re(550)为147nm，厚度为30μm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为45
°
。将得到的相位差薄膜供于上述(5)～(7)的评价。将结果表示在表1中。
[0147]
＜实施例2＞
[0148]
在热固定中，将左侧的热固定区的温度设定为132℃，将右侧的热固定区的温度设定为122℃(使热固定中的左侧与右侧之间的温度差为10℃)，并使风速为25m/秒，除此以外，与实施例1同样地得到了相位差薄膜。得到的相位差薄膜的面内相位差re(550)为147nm，厚度为30μm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为45
°
。将得到的相位差薄膜供于上述(5)～(7)的评价。将结果表示在表1中。
[0149]
＜实施例3＞
[0150]
在热固定中，将左侧的热固定区的温度设定为131℃，将右侧的热固定区的温度设
定为124℃(使热固定中的左侧与右侧之间的温度差为7℃)，并使风速为25m/秒，除此以外，与实施例1同样地得到了相位差薄膜。得到的相位差薄膜的面内相位差re(550)为140nm，厚度为40μm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为45
°
。将得到的相位差薄膜供于上述(5)～(7)的评价。将结果表示在表1中。
[0151]
＜实施例4＞
[0152]
使用在制造例2中得到的树脂薄膜2，并且，在热固定中，将左侧的热固定区的温度设定为137℃，将右侧的热固定区的温度设定为130℃(使热固定中的左侧与右侧之间的温度差为7℃)，除此以外，与实施例1同样地得到了相位差薄膜。得到的相位差薄膜的面内相位差re(550)为140nm，厚度为57μm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为45
°
。将得到的相位差薄膜供于上述(5)～(7)的评价。将结果表示在表1中。
[0153]
＜实施例5＞
[0154]
使风速为25m/秒，除此以外，与实施例4同样地得到了相位差薄膜。得到的相位差薄膜的面内相位差re(550)为137nm，厚度为40μm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为45
°
。将得到的相位差薄膜供于上述(5)～(7)的评价。将结果表示在表1中。
[0155]
＜比较例1＞
[0156]
在热固定中，将左侧的热固定区的温度设定为132℃，将右侧的热固定区的温度设定为132℃(使热固定中的左侧与右侧之间的温度差为0℃)，除此以外，与实施例1同样地得到了相位差薄膜。得到的相位差薄膜的面内相位差re(550)为135nm，厚度为30μm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为45
°
。将得到的相位差薄膜供于上述(5)～(7)的评价。将结果表示在表1中。
[0157]
＜比较例2＞
[0158]
未进行松弛校正(反馈校正)，并使风速为10m/秒，除此以外，与实施例1同样地得到了相位差薄膜。得到的相位差薄膜的面内相位差re(550)为137nm，厚度为30μm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为45
°
。将得到的相位差薄膜供于上述(5)～(7)的评价。将结果表示在表1中。
[0159]
＜比较例3＞
[0160]
使用在制造例3中得到的树脂薄膜3，并且，在热固定中，将左侧的热固定区的温度设定为132℃，将右侧的热固定区的温度设定为112℃(使热固定中的左侧与右侧之间的温度差为20℃)，除此以外，与实施例1同样地得到了相位差薄膜。得到的相位差薄膜的面内相位差re(550)为144nm，厚度为30μm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为45
°
。将得到的相位差薄膜供于上述(5)～(7)的评价。将结果表示在表1中。
[0161]
[表1]
[0162][0163]
＜评价＞
[0164]
由表1可知，在使用了具有预定的双折射δn的树脂薄膜的斜向拉伸相位差薄膜的制造方法中，通过使热固定时的左侧与右侧的温度差为预定值以上、以及在斜向拉伸中进行松弛校正，能够无断裂等不良情况地制造宽度方向上的面内相位差的偏差较小的斜向拉伸相位差薄膜。
[0165]
产业上的可利用性
[0166]
本发明的实施方式的制造方法能够较佳地用于相位差薄膜的制造，作为结果，可
以有助于液晶显示装置(lcd)、有机电致发光显示装置(oled)等图像显示装置的制造。
[0167]
附图标记说明
[0168]
1、拉伸薄膜；10l、环形圈；10r、环形圈；20、夹具；100、拉伸装置；200、输送辊；300、卷取部；400、超声波位移传感器。
技术特征：1.一种相位差薄膜的制造方法，其中，该相位差薄膜的制造方法包含以下步骤：利用纵向上的夹具间距可变化的可变间距型的左右侧的夹具来分别把持未拉伸状态下的双折射δn为0.025以下的长条状的薄膜的宽度方向上的左右端部；一边使该左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化一边使该左右侧的夹具行进移动，从而对该薄膜进行斜向拉伸；将该薄膜加热到预定的温度并使拉伸状态固定；以及从该左右侧的夹具放开该薄膜，使该拉伸状态固定时的左侧与右侧之间的温度差为7℃以上，在该斜向拉伸中包含对该薄膜的松弛进行校正的步骤。2.根据权利要求1所述的相位差薄膜的制造方法，其中，在将所述长条状的薄膜的玻璃化转变温度设为tg时，使所述拉伸状态固定时的左侧温度和右侧温度中的较低的温度为tg－20℃以上。3.根据权利要求1或2所述的相位差薄膜的制造方法，其中，所述薄膜的未拉伸状态下的双折射δn为0.008以上。4.根据权利要求1至3中任一项所述的相位差薄膜的制造方法，其中，所述长条状的薄膜包含聚碳酸酯系树脂，该聚碳酸酯系树脂包含下述化学式(v)所表示的结构单元，5.根据权利要求1至4中任一项所述的相位差薄膜的制造方法，其中，所述松弛的校正包括以下步骤：在使所述薄膜的拉伸状态固定之后，对该薄膜进行辊输送，检测输送辊之间的该薄膜的松弛量和产生松弛的部位；以及基于该检测的结果，进行使位于输送线路上游的该左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化的校正。6.根据权利要求1至5中任一项所述的相位差薄膜的制造方法，其中，得到的相位差薄膜的厚度为15μm～45μm，面内相位差re(550)为100nm～200nm，迟相轴方向与长度方向所成的角度为40
°
～50
°
或130
°
～140
°
，宽度方向上的面内相位差re(550)的偏差相对于宽度方向上的面内相位差re(550)的平均值而言为6％以内。
技术总结本发明提供一种能够使用双折射Δn较大的树脂薄膜来无不良情况地制造宽度方向上的面内相位差的偏差较小的斜向拉伸相位差薄膜的方法。本发明的相位差薄膜的制造方法包含以下步骤：利用纵向上的夹具间距可变化的可变间距型的左右侧的夹具来分别把持未拉伸状态下的双折射Δn为0.025以下的长条状的薄膜的宽度方向上的左右端部；一边使左右侧的夹具的至少一侧的夹具的夹具间距变化一边使左右侧的夹具行进移动，从而对薄膜进行斜向拉伸；将薄膜加热到预定的温度并使拉伸状态固定；以及从左右侧的夹具放开薄膜。在该制造方法中，使拉伸状态固定时的左侧与右侧之间的温度差为7℃以上，在斜向拉伸中包含对薄膜的松弛进行校正的步骤。步骤。步骤。
技术研发人员：中原步梦
受保护的技术使用者：日东电工株式会社
技术研发日：2020.12.22
技术公布日：2022/11/1
